置换时,须遵循“先干管后支管,管道 氮气置换,先远后近”的原则,
确定作业关键点。
注氮及氮气置换天ran气(空气)作业关键点确定(1) 注氮点、排氮点( 检测点) 选择。注氮点选择 :对设有站
场的新建城镇管网,管道氮气置换,注氮点在站场内出站口附近 ;对未建
站场或需检修的城镇管网,注氮点应选择在管网起始端,且便
于停放、通行注氮车的开阔地段。排氮点选择 :对无分支的管
道,排氮点应选择在管道末端 ;对有分支的管道,排氮点应在
管道末端和分支管道末端分别设置。排氮点处应连接带有取样
检测口的放散火炬。
(2) 注 氮 温 度。注 氮 车 储 备 的 液 氮 温 度 极 低( 常 压 下
为-196℃),直接注入会破坏管材物理化学性质,造成低温脆性
破坏。因此,应升温气化后才能注入管道,注氮温度不低于5℃,
以5 ~15℃为宜。
(3) 置换气量估算。根据工作经验,所用的氮气体积少应
为所置换管道容积的1.5 倍,为---置换完全,一般取2 倍较为
安全。
(4) 氮气流速。为避免管内杂质在高速流动的气体带动下
与管壁碰撞产生火花、pe 管中高速气流与管壁摩擦引起静电
积聚,从理论上讲氮气流速越慢越安全,但会导致置换时间过
长。通常按有关规定,控制在5m/s 以内。
(5) 注氮压力。压力过高易导致氮气流速过快而出现湍流
现象,影响置换效果。应在---温度和流量的要求范围内控制
压力,不大于管道的工作压力,操作过程中压力由低到高进行
控制,一般控制在0.1 ~0.2mpa 之间。
(6) 置换时间的估算。置换时间估算式 :
式中 :t 为达到合格标准所需的时间(h) ;v 为需置换管道的
容积(m3
) ;f 为放散孔的截面积(m2
) ;k 为置换系数( 取
2 ~3) ;w 为通过放散孔的气体流速(m/s)。
(7) 氮气浓度检测。氮气置换天ran气或空气时,当管道内n2
体积百分比大于98%(o2 体积含量小于2%),且连续3 次( 每次
间隔不少于5min) 检测口浓度均达到此数值时,氮气置换作业
合格。
(4) 结构设计分析。平面张弦梁结构的受力特 性实际上相当简支梁的受力特性。从截面内力情况 来看 ,燃气管道氮气置换, 张弦梁结构与简支梁一样需要承受整体弯矩 和剪力效应。根据截面内力平衡关系 , 张弦梁结构 在竖向荷载作用下的整体弯矩由上弦构件的压力和 下弦拉索的拉力所形成的等效力矩来承担。由于张 弦梁结构中通常只布置竖向撑杆 , 且下弦拉索不能 承受剪力 , 从 2 根竖向撑杆之间截面内力平衡关系 来看 , 其整体剪力基本由上弦构件承受。因此上弦 构件除了整体弯矩效应产生的压力外还承受剪力以 及由剪力产生的局部弯矩效应。 (5) 结构设计分析结果。采用有限元分析软件 ansys 对张弦梁结构进行了强度及刚度分析 , 得 到张弦结构中各种杆件的受压应力、拉应 力值、结构的位移和变形情况 , 终确定结构的各 种杆件的截面尺寸。 (6) 作用分析。对张弦梁结构进行了自振 特性分析和时程响应分析 , 获得结构前几阶控制周 期及其对应振型。从结构的时程响应和自振周期来
lng 储罐 干燥和置换一般采用连续干燥及置换或是压涨式两种方法,燃气管道氮气置换氧含量,前者是指在置换过程中以充入的氮气量与 排放 量保挎相同,使储罐在置换过程中保持罐内压力基本不变化。压涨 式是指先关闭罐的排放阀, 往罐 内 充 一 定压力的 氮气 ,断开充氮 ,打开饿的 排放阀 泄压 ,至一定压力 后再关闭 排放 ,打开氮气人 口充压 ,反复进行 此工作。tl 203 储罐主要采用连续干燥及置换的方法进行施工。
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